Průzkum a stanovení únosnosti podlahové desky

Abstrakt vědeckého článku o stavebnictví a architektuře, autor vědecké práce – Plekhanova Ekaterina Aleksandrovna, Vasiliev Alexey Sergeevich

Článek uvádí numerické a analytické výpočty dutinových desek s různými délkami. Analytické výpočty byly provedeny v souladu s regulačními dokumenty. Numerické modelování bylo provedeno pomocí ANSYS PC. Současně ANSYS provedl modelování a výpočty jak dutinové desky v její přirozené podobě, tak výpočty stejné desky prezentované ve formě I nosníku se zmenšením průřezové plochy na základě plochy dutiny v desce. Výsledkem studie byly numerické výpočty napěťově-deformačního stavu dutinových desek ve dvou zobrazeních. Účelem této studie je zjistit, jak a jak moc se budou lišit výsledky výpočtu únosnosti dutinové desky při destruktivním zatížení, pokud je modelována v přirozené a zjednodušené podobě I nosníku. V tomto případě byly výpočty provedeny v nelineární formulaci pod destruktivním zatížením, s vytvořením plastového závěsu v natažené zóně deskového úseku. Porovnání výpočtů ukazuje, že zobrazení vyztužených desek ve formě I nosníků pro pevnostní výpočty má chyby.

Podobná témata vědecké práce o stavebnictví a architektuře, autorem vědecké práce je Ekaterina Aleksandrovna Plekhanova, Alexey Sergeevich Vasiliev

Analytická a numerická studie zatížení trhlinami dutinových desek
Studie dutých železobetonových desek v různých fázích napjatosti
Numerická studie dutinových desek v softwarovém balíku ANSYS

Numerická studie napjatosti vyztužených dutých železobetonových desek při vzniku trhlin

Numerická studie napjatosti železobetonových desek s různými způsoby vyztužení

i Nemůžete najít, co potřebujete? Vyzkoušejte službu výběru literatury.

STUDIE ÚNOSNOSTI PODLAHOVÝCH DESEK ANALYTICKÝMI A NUMERICKÝMI METODAMI

Článek uvádí numerické a analytické výpočty dutých desek různých délek. Analytické výpočty byly provedeny podle regulačních dokumentů. Numerická simulace byla provedena v ANSYS PC. ANSYS zároveň provedl modelování a výpočet jak dutinové desky v její přirozené podobě, tak výpočet téže desky, prezentované ve formě I nosníku s poklesem plochy průřezu na základě plochy dutin v desce. Výsledkem studie byly numerické výpočty napěťově-deformačního stavu dutých desek ve dvou zobrazeních. Účelem této studie je zjistit, jak a jak moc se budou lišit výsledky výpočtu únosnosti dutinové desky při zatížení při lomu, pokud ji simulujeme v přirozené a zjednodušené formě dvou-T. Výpočty byly navíc provedeny v nelineárním nastavení se zatížením při přetržení, s vytvořením plastového závěsu v zóně nataženého řezu desky. Porovnání výpočtů ukazuje, že zobrazení vyztužených desek ve formě I nosníků pro pevnostní výpočty má chyby.

Výzkumná práce na téma “Zkoumání únosnosti podlahových desek analytickými a numerickými metodami”

001.891.573 UDC; 519.6

E. A. Plechanová, A. S. Vasiliev

PODLAHOVÉ DESKY PODLE ANALYTICKÉHO A NUMERICKÉHO ČÍSLA

Článek uvádí numerické a analytické výpočty dutinových desek s různými délkami. Analytické výpočty byly provedeny v souladu s regulačními dokumenty. Numerické modelování bylo provedeno pomocí ANSYS PC. Současně ANSYS provedl modelování a výpočty jak dutinové desky v její přirozené podobě, tak výpočty stejné desky prezentované ve formě I nosníku se zmenšením průřezové plochy na základě plochy dutiny v desce. Výsledkem studie byly numerické výpočty napěťově-deformačního stavu dutinových desek ve dvou zobrazeních. Účelem této studie je zjistit, jak a jak moc se budou lišit výsledky výpočtu únosnosti dutinové desky při destruktivním zatížení, pokud je modelována v přirozené a zjednodušené podobě I nosníku. V tomto případě byly výpočty provedeny v nelineární formulaci pod destruktivním zatížením, s vytvořením plastového závěsu v natažené zóně deskového úseku. Porovnání výpočtů ukazuje, že zobrazení vyztužených desek ve formě I nosníků pro pevnostní výpočty má chyby.

Klíčová slova: numerický výpočet, analytický výpočet, dutinová deska, únosnost, průhyb, pevnostní výpočet.

Dutinkové desky se aktivně používají ve stavebnictví a slouží jako podlahy mezi podlažími. Jejich hlavní výhodou je nízká hmotnost ve srovnání s běžnými deskami, což umožňuje zvětšit jejich délku pro pokrytí relativně velkých rozpětí.

Práce uvažovaly desky různých délek: od 2400 do 4800 mm. Pro analytické výpočty podle SP 63.13330.2012 Betonové a železobetonové konstrukce [8] byla dutá deska prezentována ve formě I nosníku se zmenšením šířky řezu o součet průměrů každého dutého otvoru v deska. V ANSYS PC je deska modelována jak v přirozené podobě, tak i ve zjednodušené podobě, ve formě I-paprsku [5], [6]. Všimněte si, že znázornění dutých desek ve formě I-paprsku se používá např. v PC LIRA – známém

Plekhanova Ekaterina Aleksandrovna – studentka (Amur State University pojmenovaná po Sholom Aleichem, Birobidzhan, Rusko); e-mail: [email protected].

Vasilyev Aleksey Sergeevich – kandidát technických věd, docent katedry technických disciplín (Amurská státní univerzita pojmenovaná po Sholom Aleichem, Birobidzhan, Rusko); e-mail: [email protected].

© Plekhanova E. A., Vasiliev A. S., 2020

program pro výpočet stavebních konstrukcí na základě metody konečných prvků. Naléhavou otázkou je, jak účelné je takto znázorňovat dutinové desky při výpočtu a jak velká bude odchylka. Přibližné lomové zatížení bylo stanoveno jako výsledek analytického výpočtu s použitím regulační dokumentace [7].

Studie železobetonových konstrukcí byla provedena v pracích [1, 2, 3, 9].

Metody a materiály

Byly uvažovány vzorky dutinových desek s pěti dutinami o průměru 159 mm. Délky desek se pohybovaly od 2400 do 4800 mm, s roztečí 300 mm podle typu 1 PC [4]; těžký beton třídy B25 (b = 14,5 MPa, Rs = 350 MPa); třída tahové výztuže A400 (Rs = 350 MPa); jeho plocha průřezu As = 678,58 mm2 (6012).

Rýže. 1. Průřezy železobetonovými dutinovými panely:

a – přirozený tvar, b – tvar I-paprsku

Níže je uveden algoritmus pro převod duté desky na I-profil.

Stanovení redukované výšky dutin (podle vzorce (1) b, m):

Stanovení celkové plochy dutin (pomocí vzorce 2) Apost, m2:

kde r je poloměr prázdného místa; tg = 3.14; n je počet dutin.

Určení zmenšené šířky všech dutin (pomocí vzorce 3)

Určení šířky žebra T (podle vzorce 4) b, m:

Na základě získaných dat byl postaven a navržen I-řez na obrázku 1b.

Analytický výpočet desky podle SP

Analytický výpočet v této práci byl proveden na příkladu desky délky 2400 mm a šířky 1000 mm. Dáno: průřez o rozměrech ^ = 970 mm, = 41 mm, b = 22 mm; a = 31 mm, těžký beton třídy B25 ^b = 14,5 MPa, Rbt = 1,05 MPa); třída tahové výztuže A400 (^ = 350 MPa); jeho plocha průřezu A8 = 678,58 mm2 (6012); A’s = 0. Zatížení desky je krátkodobé. Je nutné určit maximální ohybový moment, který daný průřez odolá, a poté zatížení při přetržení pro různé délky dané desky tvaru I. Písmenné označení desky je uvedeno na obrázku 2.

Rýže. 2. Poloha hranice tlačené zóny v T-profilu ohýbaného železobetonového prvku v pásnici [7]

Postup analytického výpočtu: h = 220 mm Kontrola pevnosti je provedena:

h = 220 mm – 31 mm = 189 mm.

K •bg’ • kg’ = 14,5 • 970 • 41 = 576665 N,

kde b = bg’ = 970 mm.

Rsc je hodnota návrhové odolnosti výztuže v tlaku.

K tomu vzorec 1 určuje výšku stlačené zóny x, mm:

x = 16,88 k0 = 100,7 mm,

kde = 0,533 (podle tabulky z [4]).

Zkontrolujeme pevnost sekce (pomocí vzorce 2)

Zjistíme zatížení (pomocí vzorce 3) q, kN/m:

8 • 45 kN ■ m _ ‘ 2~4 “

kde L je délka desky.

Zbývající destruktivní zatížení se vypočítá obdobně.

Metody numerického studia dutinových desek

Návrh desek byl proveden v programovém modulu ANSYS Design Modeller. Poté byl výpočet proveden v ANSYS Mechanical. Pro železobeton byl použit konečný prvek Solid 65, který umožnil nelineární výpočty zohlednit Willam-Warnkeův model porušení. Pro zobrazení trhlin byl přidán vlastní.

R„ • As = 350MPa • 678,58 = 237503N

funkce ve formě Bazantova deformačního kritéria, které umožňuje vzít v úvahu praskání v deskách a vizualizovat tento proces pomocí ANSYS. Také podél okrajů byly modelovány podpory, na kterých deska spočívá. Síť konečných prvků používala MKP ve tvaru šestistěnu o maximální velikosti 20 mm, jak je znázorněno na obrázku 3. Rozložené zatížení působící na desku bylo přibližně získáno z analytických výpočtů. V důsledku toho byly desky zatíženy stálým zatížením. V prvním kroku aplikace destruktivního zatížení byl vytvořen plastový závěs, neutrální osa byla posunuta do stlačené zóny a síly byly redistribuovány uvnitř desky v důsledku dotvarování betonu. V dalším kroku došlo k přímé destrukci způsobené překročením meze kluzu ve výztuži a destrukcí desky. V každém kroku byla zaznamenána normálová napětí v betonu a výztuži a také průhyby.

Rýže. 3. Diskrétní model desky s konečnými prvky ve tvaru šestistěnu

Obrázky 4 a 5 znázorňují dutinovou desku v její přirozené formě a tvaru I nosníku ve fázi porušení.

Rýže. 4. Deska v přírodní formě ve fázi destrukce

Rýže. 5. Deska ve tvaru I ve stádiu destrukce

Tabulka 1 uvádí výsledky výpočtů v numerické a analytické podobě. Jako norma byla brána deska v přirozeném tvaru (ANSYS) a odchylky od ní pro únosnost byly vypočteny v analytickém výpočtu a v numerickém výpočtu ANSYS pro desku ve tvaru I nosníku.

Z tabulky 1 je vidět, že únosnost dutinových desek v jejich přirozeném tvaru je menší než únosnost vypočítaná analyticky pomocí SP v průměru o 29 %.

Výsledky výpočtů únosnosti dutinových desek

Délka analýzy – Program – Program – Odchylky Odchylky

desky, technickoprojektové výpočtové výpočty dle SP výpočtů ve formě

mm výpočet dle SP, I nosníková deska v přírodním z výpočtu LSHUB v přírodním I nosníku (LSUB) z r.

kN/m (LSUB), kN/m forma (LSUB), kN/m přírodní forma, % výpočet LYUBUB v přírodní formě, %

2400 62,5 48,10996564 49,39862543 -26,5217 2,608696

2700 49,3 39,70981291 38,18251241 -29,1167 -4

3000 40 32,3024055 30,58419244 -30,7865 -5,61798

3300 33,05 26,55420181 25,61699469 -29,0159 -3,65854

3600 27,8 22,6231386 21,47766323 -29,4368 -5,33333

3900 23,7 19,29685435 18,50383294 -28,0816 -4,28571

4200 20,4 16,44575356 15,95483554 -27,8609 -3,07692

4500 17,8 13,74570447 13,74570447 -29,495 0

4800 15,6 12,24226804 12,24226804 -27,4274 0

Zároveň je odchylka od desky ve tvaru I, vypočtená také v ANSYS, relativně malá a v průměru do 4 % pro různé délky.

Únosnost jako výsledek analytického výpočtu má velmi velký bezpečnostní faktor, což vede k nadměrnému používání materiálů.

riálu při navrhování železobetonových konstrukcí a výpočtech pro první skupinu mezních stavů.

Měl by být proveden další výzkum a vyvinuty koeficienty, které by objasnily výpočty únosnosti dutinových desek. U desek o šířce 1 m lze výsledky únosnosti získané z analytických výpočtů pro SP snížit v průměru o 30 %. Je však na místě zvážit, že toto zatížení, prováděné v numerickém experimentu v ANSYS PC, je krátkodobé, zatímco výpočty jsou prováděny pro dlouhodobé zatížení. Toto téma bude předmětem dalšího výzkumu.

i Nemůžete najít, co potřebujete? Vyzkoušejte službu výběru literatury.

1. Vasiliev A. S. Duté desky: výpočty pro druhou skupinu mezních stavů // Bulletin of Engineering School of the Far Eastern Federal University. 2020. č. 1 (42). str. 155 – 163.

2. Vasiliev A. S., Boychin R. E., Zemlyak V. L. Numerické modelování a výpočet vyčnívání sloupu v moderních softwarových systémech // Bulletin Amur State University pojmenované po. Sholom Aleichem. 2017. č. 1 (26). str. 79 – 89.

3. Vasiliev A. S., Taranukha N. A. Vývoj konečného prvku pro struktury z heterogenního média s kovovou složkou // Bulletin Amur State University pojmenované po. Sholom Aleichem. 2016. č. 4 (25). str. 19 – 31.

4. GOST 9561-91 Železobetonové duté podlahové desky pro budovy a stavby. Datum zavedení 1992-01-01. 35 s

5. Klovanich S. F., Bezushko D. I. Metoda konečných prvků ve výpočtech prostorových železobetonových konstrukcí. Odessa: ONMU, 2009. 89 s.

6. Klovanich S. F., Mironenko I. N. Metoda konečných prvků v mechanice železobetonu. Odessa: ONMU, 2007. 111 s.

7. Příručka pro navrhování betonových a železobetonových konstrukcí z těžkého betonu bez předpínací výztuže (podle SP 52-1012003) / TsNIIPromzdanii, NIIZhB. M.: OJSC TsNIIPromzdanii, 2005. 214 s.

8. SP 63.13330.2012 Betonové a železobetonové konstrukce. Základní ustanovení. Aktualizovaná verze SNiP 52-01-2003. Představeno 2013-01-01. 204 str.

9. Taranukha N. A., Vasiliev A. S., Reznichenko A. Yu Numerická studie stavu napětí-deformace vyztužených dutých desek pod destruktivním zatížením // Vědecké poznámky Státní technické univerzity Komsomolsk-on-Amur. 2017. T. 1. č. 4 (32). s. 36-44.

Plehanova Ekaterina A., Vasiliev Alexey S.

STUDIE ÚNOSNOSTI PODLAHOVÝCH DESEK

ANALYTICKÝMI A NUMERICKÝMI METODAMI

(Sholom-Aleichem Priamursky State University, Birobidzhan, Rusko)

Článek uvádí numerické a analytické výpočty dutých desek různých délek. Analytické výpočty byly provedeny podle regulačních dokumentů. Numerická simulace

byla provedena v ANSYS PC. ANSYS zároveň provedl modelování a výpočet jak dutinové desky v její přirozené podobě, tak výpočet téže desky, prezentované ve formě I nosníku s poklesem plochy průřezu na základě plochy dutin v desce. Výsledkem studie byly numerické výpočty napěťově-deformačního stavu dutých desek ve dvou zobrazeních. Účelem této studie je zjistit, jak a jak moc se budou lišit výsledky výpočtu únosnosti dutinové desky při zatížení při lomu, pokud ji simulujeme v přirozené a zjednodušené formě dvou-T. Výpočty byly navíc provedeny v nelineárním nastavení se zatížením při přetržení, s vytvořením plastového závěsu v zóně nataženého řezu desky. Porovnání výpočtů ukazuje, že zobrazení vyztužených desek ve formě I nosníků pro pevnostní výpočty má chyby.

Klíčová slova: numerický výpočet, analytický výpočet, dutinová deska, únosnost, odchylka, pevnostní výpočet.

DOI: 10.24411 /2227-1384-2020-10008

1. Vasiljev AS Prázdné desky: výpočty pro druhou skupinu mezních stavů [Pustotnye plity: raschety po vtoroi gruppe predelnykh sostoianii], Vestnik Inzhenernoi shkoly Dalnevostochnogo federalnogo universiteta, 2020, no. 1 (42), str. 155-163.

2. Vasilyev AS, Boychin RE, Countryman VL Numerické modelování a výpočet protruze sloupu v moderních softwarových systémech [Chislennoe modelirovanie i raschet vystupa kolonny v sovremennykh programmnykh kompleksakh], Vestnik Priamurskogo gosudarstvennogo universiteta im. Sholom-Aleykhema, 2017, no. 1 (26), str. 79-89.

3. Vasilyev AS, Taranukha NA Vývoj konečného prvku pro struktury z heterogenního prostředí s kovovou složkou [Razrabotka konechnogo elementa dlya konstruk-tsiy iz geterogennoy sredy s metallicheskoy sostavlyayushchey], Vestnik Priamurskogo gosudarstventa im. Sholom-Aleykhema, 2016, no. 4 (25), str. 19-31.

4. GOST 9561-91 Víceduté železobetonové podlahové desky pro budovy a stavby. Datum uvedení 1992-01-01, 35 s.

5. Klovanich SF, Bezushko DI Metod konechnyh jelementov v raschjotah prostranstvennyh zhelezobetonnyh konstrukcij (The finite element Method in the výpočty prostorových betonových konstrukcí), Odessa, 2009. 89 s.

6. Klovanich SF, Mironenko IN Metoda konechnyh jelementov v mehanike zhelezobetona (Metoda konečných prvků v mechanice železobetonu), Odessa, 2007. 111 s.

7. Posobie po proektirovaniju betonnyh i zhelezobetonnyh konstrukcij iz tjazhjologo betona bez predvaritel’nogo naprjazhenija armatury (k SP 52-101-2003) (Příručka pro navrhování betonových a železobetonových konstrukcí z těžkého betonu bez předpínací výztuže (SP 52-101-2003)), Moskva, 2005. 214 s. (V Rusku.).

8. SP 63.13330.2012 Betonové a železobetonové konstrukce. Základy. Aktualizovaná verze SNIP 52-01-2003. Vloženo 2013-01-01, 204 p.

9. Taranukha NA, Vasilyev AS, Reznichenko AY Numerická studie stavu napětí vyztužených dutých desek pod destruktivním zatížením [Chislennoe issledovanie napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya usilennykh pustotnykh plit pri razrushayushchey nagruzki zapiski] Komsomolskogo-na-Amure

gosudarstvennogo technicheskogo universiteta, 2017, roč. 1, č. 4 (32), str. 36-44.

V březnu 2019 byly provedeny inženýrsko-technické práce.

Monolitická železobetonová podlaha bytového domu.

Prvky ke zkoumání.

Podle technické specifikace byla provedena vizuální a podrobná (přístrojová) zkouška. Předmětem technické kontroly byly:

Provedení podrobného inženýrsko-technického zkoumání podlahové desky za účelem zjištění jejího technického stavu a výpočtu únosnosti.

Cíle průzkumu jsou:

• Určení konstrukčního řešení podlahy.
• Stanovení únosnosti podlahové desky.
• Detekce vad a poškození podlahové desky.
• Posuzování technického stavu konstrukcí.
• Vypracování technické zprávy se závěry o únosnosti podlahové desky.

Dokončený soubor prací.

Na základě výsledků kontroly byl vypracován závěr o technickém stavu nosných konstrukcí střechy objektu, který obsahuje:

• technické charakteristiky objektu průzkumu;
• výsledky vyšetření;
• závěry založené na výsledcích průzkumu;
• fotografické záznamové materiály;
• ověřovací výpočty;
• grafické materiály;

• Bylo provedeno nedestruktivní testování pevnosti betonu stavebních konstrukcí podle GOST 18105-2010;
• byl posouzen technický stav.

Přístrojové vybavení pro vyšetření, metodika testování.

Průzkum geometrických parametrů a pevnostních charakteristik konstrukcí byl proveden pomocí následujících zařízení:

• 5 metrová kovová měřicí páska.
• Laserový dálkoměr.
• Měřič trhlin – šablona.
• Měřící pravítko.
• Třmeny.
• Detektor kovů Bosh.
• Ultrazvukový přístroj pro stanovení pevnosti betonu UKS MG-4.

Projektová, výkonná, provozní a jiná dokumentace použitá při kontrole.

Projektová dokumentace k průzkumu nebyla dodána.

Veškeré práce byly provedeny v souladu s GOST R 31937-2011 „Budovy a stavby. Pravidla pro kontrolu a sledování technického stavu“ a SP 13-102-2003 „Pravidla pro kontrolu nosných stavebních konstrukcí budov a staveb“.

Klasifikace technického stavu konstrukcí je uvedena v souladu s GOST R 31937-2011 pro posouzení technického stavu jsou stanoveny čtyři kategorie, které charakterizují stav stavebních konstrukcí:

Standardní technický stav: Kategorie technického stavu, ve které kvantitativní a kvalitativní hodnoty parametrů všech kritérií pro posuzování technického stavu stavebních konstrukcí budov a staveb, včetně stavu základových půd, odpovídají hodnotám stanoveným v projektovou dokumentaci s přihlédnutím k limitům jejich změny.

Funkční technický stav: Kategorie technického stavu, ve kterém některé posuzované kontrolované parametry neodpovídají požadavkům projektu nebo norem, ale existující porušení požadavků v konkrétních provozních podmínkách nevede k nefunkčnosti, a požadovaná únosnost konstrukcí a základových půd. , s přihlédnutím k vlivu existujících vad a poškození.

Omezený provozní technický stav: kategorie technického stavu stavební konstrukce nebo stavby a stavby jako celku, včetně stavu základových půd, ve kterých dochází k náklonům, vadám a poškozením vedoucím ke snížení únosnosti, ale nehrozí náhlé zničení, ztráta stability nebo převrácení a fungování konstrukcí a provoz budovy nebo staveb jsou možné buď sledováním (sledováním) technického stavu, nebo provedením nezbytných opatření k obnově nebo zpevnění konstrukcí a (nebo) základových půd a následných sledování technického stavu (v případě potřeby).

Nouzový stav: Kategorie technického stavu stavební konstrukce nebo budovy a stavby jako celku, včetně stavu základových půd, vyznačující se poškozením a deformacemi naznačujícími vyčerpání únosnosti a nebezpečí zřícení a (nebo) charakterizovaný náklony, které mohou způsobit ztrátu stability objektu.

Výsledky výzkumu

Výsledky studia povlaku nad suterénem v osách 2C-4C

1. Návrh podlahy.

V měřických rozměrech (v osách 2C-4C) je podlaha monolitická železobetonová, provedená dle konstrukčního návrhu o dvou polích, s kleštěnými napojeními na podélné a příčné stěny. Deska spočívá na stěnách a tvoří buňky s délkou desky podél vnitřních stěn 7,490-7,547 m a podél vnějších stěn 3,332-3,334 m. Tloušťka desky je 230 mm.

Na základě výsledků přístrojových studií bylo zjištěno, že pracovní výztuž desky je tvořena podélnými tyčemi o průměru 10 mm, uloženými kolmo ve dvou směrech, tvořících mřížku s buňkou 200×200 mm, podél spodního obrysu. výztuže desky. Velikost ochranné vrstvy betonu je 30 mm. V nosných celcích nad hlavní výztuží jsou umístěny další tyče o průměru 10 mm.

2. Popis materiálů: třída betonu, druh cihly, druh a tvar kamene, druh malty, druh hrubého kameniva v betonu atd.

Beton je těžký na žulovou drť.

Pevnost betonu odpovídá třídě B22,5.

3. Technický stav a závady zjištěné při kontrole.

Technický stav podlahových desek odpovídá pracovní stav.

Závěry

V důsledku podrobného vizuálního a přístrojového zkoumání technického stavu podlahových desek nad suterénem bytového domu na adrese: . lze vyvodit následující závěry:

1. Stávající strop je monolitický železobetonový tloušťky 230 mm. Deska spočívá na vnitřních příčných a vnějších stěnách s upnutými spoji se stěnami v podpěrných uzlech. Na základě výsledků přístrojových studií bylo zjištěno, že pracovní výztuž desky je tvořena podélnými tyčemi o průměru 10 mm, uloženými kolmo ve dvou směrech, tvořících mřížku s buňkou 200×200 mm, podél spodního obrysu. výztuže desky. Velikost ochranné vrstvy betonu je 30 mm. V nosných celcích nad hlavní výztuží jsou umístěny další tyče o průměru 10 mm. Pevnost betonu odpovídá třídě B22,5.
2. Technický stav povlakových desek odpovídá pracovní stav. Nebyly zaznamenány žádné kritické závady.
3. Na základě výsledků ověřovacího výpočtu bylo zjištěno, že zatížení, při kterém dojde k praskání desky, bude rovno 2,498 t/m2, což je o 1,451 t/m2 vyšší než výpočtové provozní zatížení 1,047 t/m2. . Vypočítané užitné zatížení desky bylo ve výpočtu podle SP 20.13330.2011 vzato jako 0,6 t/m2.

Maximální přípustné zatížení s přihlédnutím k bezpečnostnímu faktoru se bude rovnat 2,498/1,5 = 1,665-0,7759 = 0,89 t/m2.

Závěr

1. Na základě průzkumu můžeme dojít k závěru, že efektivní technický stav povlakové desky.

2. Pro instalaci archivu v místnosti č. 1 a provozní pokladny v místnosti č. 2 je dostatečná nosnost železobetonové desky.